WWW.KNIGA.LIB-I.RU
БЕСПЛАТНАЯ  ИНТЕРНЕТ  БИБЛИОТЕКА - Онлайн материалы
 

«Исследование влияния режимов полуавтоматической сварки на выпрямителях типа ВД-506ДК металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE 60M в смесях газов на механические и вязко-пластические свойства ...»

Исследование влияния режимов полуавтоматической сварки на выпрямителях типа

ВД-506ДК металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE 60M в смесях газов

на механические и вязко-пластические свойства наплавленного металла при сварке

мостовых конструкций.

Д.т.н. Карасев М.В., Работинский Д.Н., (ЗАО НПФ «ИТС»), к.т.н. Гребенчук В.Г.

(ЦНИИС НИЦ «Мосты»), Карасева С.М. (СПбГПУ), к.т.н. Р. Розерт («Drahtzug Stein»,

Германия).

До 2006г при сварке мостовых металлоконструкций основными технологическими процессами была автоматическая сварка под флюсом, автоматическая сварка с металлохимической присадкой, ручная дуговая сварка и механизированная сварка сплошными проволоками в защитных газах и под флюсом, а также самозащитными порошковыми проволоками. Делаются попытки применить порошковые проволоки рутилового типа для сварки в защитных газах. Недостаточный набор типовых технологических процессов связан с отсутствием конкурентоспособного отечественного сварочного оборудования, материалов и низким уровнем взаимодействия отраслевого института ЦНИИС и производителей сварочного оборудования. Это, соответственно, вело к снижению производительности труда и уровня качества при монтаже мостовых конструкций и на заводах, производящих элементы металлоконструкций.

С 2005г началось взаимодействие крупнейшего производителя сварочного оборудования, группы предприятий ИТС, разработчиками технологий в отечественном мостостроении - ЦНИИС НИЦ «МОСТЫ». Это дало первые результаты.



С 2006г на рынке мостостроения активно применяется комплект сварочного оборудования, включающий выпрямители ВД-506ДК, механизм подачи ПДГО-511 (510) и новую металлопорошковую проволоку марки POWER BRIDGE 60M. Эта новая технология предложена ЦНИИС НИЦ «Мосты» для замены морально устаревшей и низкопроизводительной ручной дуговой сварки. Новая проволока и сварочное оборудование аттестованы в ЦНИИС НИЦ «Мосты».

Первое применение новой технологии при сварке мостовых конструкций прошло на следующих объектах стального мостостроения РФ: при реконструкции моста через р. Волга в г. Кимры Тверской области выполнялась механизированная сварка металлопорошковой проволокой металлоконструкций пилонов, при строительстве моста через р. Москва в г. Москве на участке Краснопресненского Проспекта от МКАД до Проспекта Маршала Жукова, столице Казахстана в г. Астана при строительстве моста через р. Ишим на трассе М-2, а также на заводах, производящих металлоконструкции пролетных строений мостов.

За рубежом, применение металлопорошковых проволок при строительстве мостовых конструкций производится достаточно давно. Однако, применение существующих зарубежных металлопорошковых проволок в России без их модернизации не представляется возможным, ввиду различных требований, особенно к вязко-пластическим свойствам металла шва. Это обусловлено различными климатическими зонами, в частности более низкими температурами в зимнее время.

Использование новой технологии вместо ручной дуговой сварки позволило резко повысить качество сварного соединения, особенно, в области ударной вязкости при отрицательных температурах, существенно снизить количество дефектов в сварном шве, от 40 до 80% повысить производительность процесса механизированной сварки по сравнению с ручной дуговой сваркой.

На рис.1 показан мост “Dreirosenbrcke“ в г. Базель, Швейцария, на рис.2 – сварные фермы этого моста и сварные элементы креплений. Сварочные работы выполнялись металлопорошковой проволокой МЕГАФИЛ710М в полевых условиях.





Рис.1 Мост “Dreirosenbrcke“ в г. Базель, Швейцария Рис.2 Сварные фермы моста “Dreirosenbrcke“ и сварные элементы креплений Сварка велась стандартной металлопорошковой проволокой МЕГАФИЛЛ 710М в полевых условиях.

Целью настоящей работы является исследование механических и вязкопластических свойств сварных соединений, выполненных металлопорошковой проволокой типа POWER BRIDGE 60M в смеси газов на сварочных выпрямителях типа ВД-506ДК при различных погонных энергиях сварки, в различных пространственных положениях, при различных режимах переноса электродного металла, сравнительно с ручной дуговой сваркой и автоматической сваркой под слоем флюса.

Традиционно существует мнение, что технология сварки определяет сочетание режимных параметров оборудования и режимов расплавления применяемых сварочных материалов. При этом свойства сварного соединения определяются составом сварочных материалов. Легирование сварочных материалов определяется сложившимися традициями без учета данных по переходу легирующих элементов в металл шва при различных режимах работы сварочного источника тока.

Однако, в последние годы, в связи с интенсивным развитием сварочного оборудования и сварочных материалов, особенно, порошковых, этот традиционный подход несколько устарел. С применением новых сварочных установок и качественными изменениями в стабильности их работы в различных режимах, появились различия в принципах разработки сварочных материалов для полуавтоматической сварки. Это связано с различной степенью перехода легирующих элементов в металл шва при изменении режимов работы сварочного оборудования, значительным диапазоном режимных параметров, резким увеличением стабильности горения дуги при использовании новых сварочных материалов и спецификой формирования сварочной ванны при использовании металлопорошковых порошковых проволок.

В литературе /1,2/ подробно описаны режимные параметры механизированной сварки в защитных газах проволокой сплошного сечения на традиционном сварочном оборудовании типа ВДУ-506, ВДУ-601, ВС-600 и др. В основном применяется проволока сплошного сечения типа Св08Г2С диаметром 1,2…2,0 мм, в качестве защитного газа – СО2 или смеси газов типа М21, диапазон токов дуги 250…400А, напряжение на дуге 25…34В. Производительность процесса составляет до 10кг/час.

Средняя линейная скорость при механизированной сварке составляет 10,8…21,6м/час (3…6 мм/с). Для примера, при автоматической сварке под слоем флюса – 19,8…40м/час (5,5…11 мм/с), при ручной дуговой сварке 7,2…12.6 м/час (2,5…3 мм/с). Погонная энергия при сварке определяется по зависимости Q =А Iсв Uд/Vсв, где А- коэффициент, определяемый видом сварки.

Q1 (кДж/мм)=0,8I(А)U(В)10-3/Vсв(мм/сек) – в случае сварки в защитных газах.

Q2 (кДж/мм)=I(А)U(В)10-3/Vсв(мм/сек) – в случае сварки под слоем флюса.

Q3 (кДж/мм)=0,9I(А)U(В)10-3/Vсв(мм/сек) – в случае ручной дуговой сварки.

Расчет показывает:

Q1=0,8 х 250 х 24 х 10-3 /(5,0…5,5) = 0,87…0,96 кДж/мм Q2= 650 х 32 х 10-3 /(5,5…11) = 1,89…3,78 кДж/мм Q3= 0,9х 250 х 30 х 10-3 /(2,0…3,5) = 1,93…3,37 кДж/мм Рекомендуемая максимальная погонная энергия для обеспечения минимальных деформаций и высокой ударной вязкости по данным немецкого стандарта Ллойд составляет 1,5 кДж/мм. В некоторых организациях, относящихся к нефтегазовому комплексу, для достижения высоких вязко-пластических свойств металла шва, это значение ограничивается 0,8…1 кДж/мм.

Из приведенных расчетов следует, что механизированная сварка в защитных газах, при правильно выбранном режиме сварке более предпочтительна, чем автоматическая сварка под слоем флюса и ручная дуговая по причине более низкой погонной энергии и, соответственно, более высоких механических и вязкопластических свойств.

На рис.3 показан шлиф сварного соединения, выполненного автоматической сваркой под слоем флюса проволокой сплошного сечения при погонной энергии 1,9 кДж/мм. Из анализа рисунка следует, что в металле сварного шва имеется развитая сеть дендритов (кристаллитов) в центральной зоне шва, что существенно снижает вязко-пластические свойства металла шва.

Рис.3 Шлиф сварного соединения из стали 10ХСНД, выполненного автоматической сваркой под слоем флюса при погонной энергии 1,9 кДж/мм Недостатком использования вышеназванной традиционной сварочной техники и проволоки сплошного сечения для механизированной сварки в защитных газах является сложность работы сварщика по управлению течением металла в сварочной ванне в различных пространственных положениях при значительных линейных скоростях (низких значениях погонной энергии), высокое разбрызгивание сварочной проволоки сплошного сечения и низкая стабильность сварочной дуги.

В случае использования инверторных импульсно-дуговых сварочных источников тока, максимальный сварочный ток составляет 250А при напряжении 32…34В. В основном используется сварочная проволока диаметром 1.2мм и смеси газов типа М21 (82% Ar+18%CO2). В этом случае процесс сварки гораздо более стабилен во всех пространственных положениях. Недостатком является недостаточная ударная вязкость сварного соединения при отрицательных температурах и низкая производительность (до 5 кг/час).

При использовании выпрямителей ВД-506ДК и металлопорошковой проволоки POWER BRIDGE 60M диаметрами 1,2 мм или 1,6 мм, сварочный ток составляет 250А при напряжении 22…28В. Производительность процесса достигает 12 кг/час за счет возможности увеличить сварочный ток без потери качества сварного соединения.

Используются смеси газов типа М21 или чистый CO2. Процесс сварки стабилен во всех пространственных положениях, разбрызгивания электродного металла практически не происходит, сварщик легко управляет течением металла в сварочной ванне, ударная вязкость при температуре -400С, при сварке в смесях газов, составляет по Менаже, KCU не менее 120Дж/см2, ударная вязкость по Шарпи, KCV не менее 100Дж/см2, что почти в два раза превышает нормативный показатель. Предел прочности при стандартном режиме сварки составляет более 650МПа, предел текучести – более 490Мпа, относительное удлинение – более 21%. При сварке в CO2 эти показатели снижаются на 20Дж/см2 применительно к ударной вязкости и на 40…50Мпа применительно к пределу прочности и текучести металла шва. Указанные значения полностью отвечают требуемым параметрам при сварке сталей 15ХСНД, 15ХСНДА и 10ХСНДА, которые применяются при сварке мостовых конструкций.

Металлопорошковая проволока выполнена по типу порошковых проволок, т.е.

имеет бесшовную оболочку, которая с плотностью 6,92г/см3 наполнена металлическим порошковым наполнителем без флюса. Защита сварочной ванны осуществляется защитными газами. На рис.4 показано сечение металлопорошковой проволоки.

Рис.4 Сечение металлопорошковой проволоки POWER BRIDGE 60M.

Так как проволока не имеет флюса, при сварке нет шлаковой корки. Отсутствие флюса предполагает только прямое легирование, а не через шлак, как в случае рутиловых или основных порошковых проволок. Это позволяет легко получать практически любые свойства наплавленного металла, недостижимые ранее при использовании традиционных порошковых проволок или проволок сплошного сечения. Так как проволока выполнена бесшовной, это позволяет не делать ограничений по условиям хранения. Каждая кассета упакована в герметичный пакет, имеет рядную намотку.

Металлопорошковая проволока POWER BRIDGE 60M разработана ЗАО НПФ «ИТС», фирмой «Drahtzug Stein», Германия, С-Петербург и ОАО ЦНИИС НИЦ «Мосты» на базе металлопорошковой проволоки МЕГАФИЛ710М специально для механизированной сварки в защитных газах в климатических условиях России на выпрямителях ВД-506ДК, который имеет три специфических режима переноса электродного металла. Проволока выпускается в Германии на фирме «Drahtzug Stein».

Отличием от прототипа является то, что выполнено микролегирование титаном, изменено содержание марганца и кремния, введен никель, ограничено содержание серы и фосфора. При разработке новой проволоки были учтены особенности массопереноса в области короткой дуги, «захоложенной» струи и «длинной дуги».

Владельцем ТУ на сварочную проволоку POWER BRIDGE 60M является ЗАО НПФ «ИТС».

В работе /1/ рассмотрено влияние режимов каплепереноса электродного металла на свойства металла шва. Металлопорошковая проволока существенно отличается от проволок сплошного сечения по поведению сварочной ванны при сварке. Сварочная ванна металлопорошковой проволоки POWER BRIDGE 60M имеет меньшую текучесть и, соответственно, большую вязкость, округлую форму провара, легко поддается стабилизации во всех пространственных положениях, легко управляется сварщиком при сварке на выпрямителях типа ДК. Внешний вид сварного шва достаточно специфичен по сравнению с любыми другими видами проволок за счет большей вязкости жидкого металла (рис.6).

Микролегирование является очень важной составляющей металлопорошковой проволоки. Это позволяет при охлаждении сварочной ванны обеспечить наличие многих центров кристаллизации, что разориентирует направленный рост дендритов и уменьшает их размер.

Сварочные выпрямители типа ВД-506ДК и ВД-306ДК фирмы ИТС выпускаются с конца 90-х годов, являются, наряду с выпрямителем типа ДС-400 фирмы «Линкольн Электрик», основной сварочной установкой ОАО «ГАЗПРОМ» и ОАО «ТРАНСНЕФТЬ». В этих выпрямителях впервые обеспечена стабильная работа во всем диапазоне регулировки сварочного напряжения (от 13 до 38В), что обеспечивает все виды переноса электродного металла при механизированной сварке. Ограничений по диаметру проволок не имеется. На рис.5 представлен выпрямитель ВД-506ДК.

При разработке установок типа ДК, особое внимание было уделено формированию специального импульса тока дуги при переносе электродного материала.

Рис.5 Сварочный выпрямитель ВД-506ДК. Рис.6 Общий вид облицовочного шва (в два валика) на проволоке POWER BRIDGE 60M (х6).

Отличительной чертой установки ВД-506ДК является также то, что на ней стабильно осуществляется процесс традиционной сварки длиной дугой – струйный процесс (напряжение более 24В), процесс сварки в среднем диапазоне напряжений (от 19,5 до 23В) – получивший название «захоложенная» струя и процесс сварки короткой дугой в диапазоне малых напряжений (от 13 до 17,5 В) – процесс ВКЗ.

Понятие «захоложенная» струя - это специфический термин, означающий, как отмечалось выше, работу в среднем диапазоне напряжений, когда процесс сварки является очень похожим на струйный, однако с элементами коротких замыканий, продолжительностью не более 5 мс, следующих с частотой более 100Гц. Наличие таких коротких замыканий является существенным технологическим фактором, стабилизирующим сварочную ванну в различных пространственных положениях.

Процесс широко применяется в судостроении и нефтегазовом комплексе при сварке порошковыми проволоками. Работа в области средних напряжений на дуге («захоложенная» струя) целесообразна в мостостроении прежде всего при сварке во всех пространственных положениях при использовании широкого диапазона разделок кромок свариваемого металла. Другим преимуществом такого метода сварки является снижение нагрева свариваемого изделия, что снижает термические деформации.

Очень перспективна эта технология при автоматической сварке в среде защитных газов во всех пространственных положениях, сварке закаливающихся и экономно легированных сталей. Является основным процессом для мостостроения при сварке во всех пространственных положениях.

ВКЗ-процесс – характерен для выпрямителей типа ВД-506ДК, с 2002 г активно применяется в ОАО «ТРАНСНЕФТЬ» для сварки корня шва, в судостроении – для сварки всех слоев шва во всех пространственных положениях, с 2006г – прописан в стандарт ОАО «ГАЗПРОМ». Процесс ВКЗ позволяет дозировать тепловложение и количество присадочного метала в сварочной ванне. Тем самым создается равновесие по силовым факторам, действующим на сварочную ванну и оптимальная вязкость сварочной ванны. К числу этих силовых факторов относится: величина давления дуги, поверхностное натяжение и собственный вес расплавленного металла. Процесс ВКЗ является процессом с «холодным» переносом электродного металла, имеет минимальные размеры сварочной ванны и требует специальной техники сварки.

Достаточно подробно описан в литературе /1,2, 3/. В мостостроении в отдельных случаях применяется при сварке облицовочных проходов в вертикальном и потолочном пространственных положениях. На рис.7 показан вид обратных валиков, полученных на весу при использовании проволоки сплошного сечения и металлопорошковой проволокой.

–  –  –

Из анализа данных, приведенных в таблице 2, можно также сделать вывод, что сочетание различных видов переноса электродного металла, погонных энергий и нового сварочного материала позволяет получить сочетание высоких механических и вязко-пластических свойств сварного соединения при экономном легировании металла шва. При этом данные по микротвердости и относительному удлинению показывают на отсутствие в металле шва закалочных структур. Это очень важно, так как ранее, такие свойства можно было получить только при применении сварочных проволок с содержанием никеля не менее, чем 1,5-2,2%.

Объяснение полученных данных является темой отдельной работы и исследования. Очевидно, что одновременно действуют два фактора. Действие первого фактора заключается в том, что при увеличении линейной скорости сварки (уменьшении погонной энергии) увеличивается переход легирующих элементов из проволоки в металл шва, что соизмеримо с действием снижения напряжения на дуге.

Действие второго фактора более сложно. Оно заключается в том, что при снижении погонной энергии резко увеличивается скорость кристаллизации сварочной ванны.

Это приводит к увеличению сварочных напряжений, которые вызывают появление остаточного аустенита в металле шва.

Таблица 2. Свойства металла шва, выполненного металлопорошковой проволокой POWER BRIDGE 60M (РB 60М) диаметром 1,2 мм в режиме ВКЗ (I=180А, U=15В), «захоложенной» струи (I=290А, U=22В) и струйного переноса (I=250А, U=28В).

Ударная вязкость, KCV, Вид переноса Дж/см2, при Мехсвойства металла шва электродного металла температуре, С0 /погонная энергия, т в мш,%/HV10 кДж/мм, при Vлин,мм/с -20 -40 -60

–  –  –

А Б Рис.8 Шлифы порошковой проволоки рутилового типа (А) и металлопорошковой (Б).

Другим негативным эффектом использования проволок сплошного сечения и порошковых рутилового типа при механизированной сварке в защитных газах является сильная зависимость ударной вязкости от ширины разделки основного металла и угла раскрытия разделки. На рис.9 показана зависимость работы удара наплавленного металла при V-образном надрезе, в зависимости от температуры испытания, зазора в корне шва и угла разделки при сварке порошковой проволокой рутилового типа.

Из рис.9 следует, что чем больше зазор в корне шва, тем меньше работа удара и чем меньше угол между кромками, тем больше работа удара. Объясняется это условиями кристаллизации металла сварочной ванны, а именно условиями и направлениями роста дендритов. Достаточно большая жидкая сварочная ванна и отсутствие микролегирования легко провоцируют невыгодный рост дендритов при кристаллизации (рис.8А). Применение микролегирования порошковых проволок рутилового, основного типа или самозащитных порошковых проволок не эффективно, т.к. шлаковая корка на поверхности шва значительно снижает скорость охлаждения сварочной ванны и ведет к росту дендритов.

В случае металлопорошковой проволоки POWER BRIDGE 60M указанное влияние минимизировано, ввиду микролегирования и особенностей кристаллизации, что отмечалось выше. В проведенных в данной работе экспериментах при сварке металлопорошковой проволокой не удалось выявить показанных на рис.9 зависимостей, которые относятся только к проволокам сплошного сечения и другим порошковым проволокам, включая самозащитные.

Рис.9 Зависимость работы удара при V-образном надрезе в зависимости от температуры испытания, зазора в корне шва и угла раскрытия разделки при сварке порошковыми проволоками рутилового типа на керамической подкладке.

Выводы:

1. Разработка и серийный выпуск выпрямителей нового поколения типа ВДДК, работающих в широкой области каплепереноса электродного металла, позволили оптимизировать технологии сварки различных слоев сварного шва.

2. Установлено влияние на механические свойства сварных соединений вида переноса электродного металла и величины погонной энергии. С изменением этих параметров, изменяется химсостав наплавленного металла при использовании одной и той же проволоки. Вид переноса электродного металла определяется величиной напряжения на дуге.

3. В зависимости от задач – повышение прочности или ударной вязкости сварного соединения, появляется возможность за счет изменения напряжения на дуге и вида переноса электродного металла, а также погонной энергии в пределах 40% изменять величину механических характеристик металла шва.

Требуемый диапазон изменения напряжения на дуге и виды переноса электродного металла обеспечивается источниками типа ДК.

4. Разработана новая металлопорошковая проволока POWER BRIDGE 60M с микролегированием исходной шихты, для сварки во всех пространственных положениях, которая в оптимальном диапазоне регулировки напряжения на дуге и величины погонной энергии обеспечивает получение еще более высоких свойств сварного соединения, достижимых ранее только при использовании никельсодержащих порошковых сварочных проволок.

5. Установлено влияние вида разделки основного металла на вязко-пластические свойства металла шва, которые определяют ширину валиков сварного шва, получаемых при заполнении разделки порошковыми проволоками рутилового типа. Чем больше зазор в корне шва и больше угол раскрытия разделки, тем меньше величина ударной вязкости. При использовании металлопорошковых проволок типа POWER BRIDGE 60M, ввиду их микролегирования, такого влияния не выявлено.

6. Выявлено влияние раскладки валиков при заполнении разделки порошковой проволокой рутилового типа на вязко-пластические свойства металла шва, где толщина слоя в один проход не должна превышать 2,5 мм и недопустимо переплавление предыдущих слоев последующими, особенно в центральной области. Активный рост дендритов каждого слоя в параллельных направлениях приводит в случае порошковой проволоки рутилового типа к снижению ударной вязкости в 2 и более раза. При использовании металлопорошковых проволок типа POWER BRIDGE 60M, ввиду их микролегирования, такого влияния не выявлено.

ЛИТЕРАТУРА:

1. Карасев М.В., Ладыжанский А.П., Головин С.В., Работинский Д.Н., Р. Рохзерт, Зинченко А.В., Павленко Г.В. Исследование влияния режимов полуавтоматической сварки в смесях газов и вида переноса электродного металла на химический состав и механические свойства сварного соединения – Трубопроводный транспорт. Теория и практика. № 1, 2006, с. 48-53.

2 Карасев М. М., Работинский Д. Н., Павленко Г. В., Сорока В. Л., Шолохов М. А.

Новые разработки НПО "СЭЛМА-ИТС" в области дуговой сварки в защитных газах - Автоматическая сварка, №5, 2004, с. 40–46.

3. Карасев М. В., Вышемирский Е. М., Беспалов В. И., Работинский Д. Н., Захаров И. М., Беляев А. Е., Павленко Г. В. Особенности современных установок для

Похожие работы:

«Установки компрессорные Air Station A-30,37 РУКОВОДСТВО ПОЛЬЗОВАТЕЛЯ РУССКИЙ Содержание Технические данные компрессорных установок COMPRAG Air Station 2 Инструкция по эксплуатации и техническому обслуживанию 5 Правила техники безопасности 5 Введение 8 Общий контроль 8 Внутренний контроль 8 Установка 9 Температура окружающей среды...»

«ВЕСТНИК ХНТУ № 3(54), 2015 г. УДК 004.942 А.Н. ГЕРГАЛО, Ю.А. ЛЕБЕДЕНКО, А.В. РУДАКОВА Херсонский национальный технический университет МОДЕЛИРОВАНИЕ ФУНКЦИОНИРОВАНИЯ ЭЛЕКТРОННЫХ КОМПОНЕНТОВ КОМПЬЮТЕРИЗИРОВАННЫХ СИСТЕМ В статье приведен обзор современных пакетов прикладных програм...»

«ДКПП 31.62.11.570 ПРИБОР ПКП Паспорт ФРДИ.425521.047 ПС Харьков ФРДИ.425521.047 ПС ФРДИ.425521.047 ПС СОДЕРЖАНИЕ 1 ОБЩИЕ УКАЗАНИЯ 2 ОСНОВНЫЕ СВЕДЕНИЯ ОБ ИЗДЕЛИИ 3 ТЕХНИЧЕСКИЕ ДАННЫЕ 4 КОМПЛЕКТНОСТЬ 5 УСТРОЙСТВО И РАБОТА 6 МАРКИРОВКА 7 УПАКОВКА 8 УКАЗАНИЕ МЕР БЕЗОПАСНОСТИ 9 ПОРЯДОК УСТАНОВКИ 10 ПОДГОТОВКА...»

«Раздел 10. МЕТОДЫ ИССЛЕДОВАНИЯ СТРУКТУРЫ МАТЕРИАЛОВ, ОСНОВАННЫЕ НА ВЗАИМОСВЯЗИ "ТОНКАЯ СТРУКТУРА – СВОЙСТВА Лекция 10. Термические и Резистометрические методы анализа1 План лекции: Методы и объекты те...»

«TM NI FlexRIO Руководство по применению комплекта для разработки адаптеров Март 2010 372544С-01 Техническая поддержка по всему миру и информация о выпускаемой продукции ni.com Штаб...»

«База нормативной документации: www.complexdoc.ru ВСЕСОЮЗНЫЙ НАУЧНО-ИССЛЕДОВАТЕЛЬСКИЙ И ПРОЕКТНЫЙ ИНСТИТУТ ТРУДА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ГОССТРОЯ ССС (ВНИПИ ТРУДА В СТРОИТЕЛЬСТВЕ ГОССТРОЯ СССР) УСТАНОВКА ЛЕСОВ И ПОДМОСТЕЙ ПРИ КИРПИЧНОЙ КЛАДКЕ ККТ-6.1-2 КТП КАРТЫ ТРУДОВЫХ ПРОЦЕССОВ СТРОИТЕЛЬНОГО ПРОИЗВОДСТВА Дан...»

«ECE/TRANS/SC.3/172/Rev.1/Amend.3 ЕВРОПЕЙСКАЯ ЭКОНОМИЧЕСКАЯ КОМИССИЯ КОМИТЕТ ПО ВНУТРЕННЕМУ ТРАНСПОРТУ Рабочая группа по внутреннему водному транспорту Рекомендации, касающиеся согласованных на европейском уровне технических предписаний, пр...»

«Руководство по эксплуатации кофемашины IMPRESSA C9 "Руководство по эксплуатации кофе-машины IMPRESSA" отмечено сертификатом качества независимого германского Союза работников технического надзора TV SD за понятность и полноту изложения и охват аспектов техники безопасности. Оглавление Ваша I...»








 
2017 www.kniga.lib-i.ru - «Бесплатная электронная библиотека - онлайн материалы»

Материалы этого сайта размещены для ознакомления, все права принадлежат их авторам.
Если Вы не согласны с тем, что Ваш материал размещён на этом сайте, пожалуйста, напишите нам, мы в течении 1-2 рабочих дней удалим его.